15-7Mo半奧氏體沉澱硬化鋼在固溶狀態下爲奧氏體組織，具有較好的塑性和冷加工成型性，經調整處理、冷處理或冷加工奧氏體轉變爲馬氏體，再經時效處理析出的鎳-鋁強化相使耐磨板的室溫強度可達1400MPa以上，並具有滿足要求的塑韌性，同時耐磨性又高於一般的馬氏體耐磨板，與奧氏體耐磨板接近。因此，半奧氏體沉澱硬化耐磨板被廣泛應用於宇航、石油化工及能源工業中的耐蝕及350℃以下工作的承力部件以及彈性元件。

　　科研人員研究了4種不同的焊後熱處理工藝對半奧氏體沉澱硬化耐磨板焊接接頭組織性能的影響。

　　結果表明：耐磨板焊接接頭不進行熱處理或時效熱處理的焊接係數低於0.7，焊接接頭進行調整＋時效熱處理後的焊接係數可達0.9，而對焊接接頭進行固溶＋調整＋時效熱處理後焊接係數接近1。接頭不進行熱處理或者是僅時效熱處理時，薄弱區爲熔合線靠近母材的區域，組織爲奧氏體和少量的鐵素體。進行調整＋時效熱處理或固溶＋調整＋時效熱處理時，熔合線靠近母材側的組織爲板條馬氏體、少量的鐵素體和沉澱析出相，焊縫的組織爲板條馬氏體和沉澱析出相，薄弱區消失，焊接係數大幅度提高。

　15-7Mo半奧氏體沉澱硬化鋼在固溶狀態下爲奧氏體組織，具有較好的塑性和冷加工成型性，經調整處理、冷處理或冷加工奧氏體轉變爲馬氏體，再經時效處理析出的鎳-鋁強化相使耐磨板的室溫強度可達1400MPa以上，並具有滿足要求的塑韌性，同時耐磨性又高於一般的馬氏體耐磨板，與奧氏體耐磨板接近。因此，半奧氏體沉澱硬化耐磨板被廣泛應用於宇航、石油化工及能源工業中的耐蝕及350℃以下工作的承力部件以及彈性元件。

　　科研人員研究了4種不同的焊後熱處理工藝對半奧氏體沉澱硬化耐磨板焊接接頭組織性能的影響。

　　結果表明：耐磨板焊接接頭不進行熱處理或時效熱處理的焊接係數低於0.7，焊接接頭進行調整＋時效熱處理後的焊接係數可達0.9，而對焊接接頭進行固溶＋調整＋時效熱處理後焊接係數接近1。接頭不進行熱處理或者是僅時效熱處理時，薄弱區爲熔合線靠近母材的區域，組織爲奧氏體和少量的鐵素體。進行調整＋時效熱處理或固溶＋調整＋時效熱處理時，熔合線靠近母材側的組織爲板條馬氏體、少量的鐵素體和沉澱析出相，焊縫的組織爲板條馬氏體和沉澱析出相，薄弱區消失，焊接係數大幅度提高。

　15-7Mo半奧氏體沉澱硬化鋼在固溶狀態下爲奧氏體組織，具有較好的塑性和冷加工成型性，經調整處理、冷處理或冷加工奧氏體轉變爲馬氏體，再經時效處理析出的鎳-鋁強化相使耐磨板的室溫強度可達1400MPa以上，並具有滿足要求的塑韌性，同時耐磨性又高於一般的馬氏體耐磨板，與奧氏體耐磨板接近。因此，半奧氏體沉澱硬化耐磨板被廣泛應用於宇航、石油化工及能源工業中的耐蝕及350℃以下工作的承力部件以及彈性元件。

　　科研人員研究了4種不同的焊後熱處理工藝對半奧氏體沉澱硬化耐磨板焊接接頭組織性能的影響。

　　結果表明：耐磨板焊接接頭不進行熱處理或時效熱處理的焊接係數低於0.7，焊接接頭進行調整＋時效熱處理後的焊接係數可達0.9，而對焊接接頭進行固溶＋調整＋時效熱處理後焊接係數接近1。接頭不進行熱處理或者是僅時效熱處理時，薄弱區爲熔合線靠近母材的區域，組織爲奧氏體和少量的鐵素體。進行調整＋時效熱處理或固溶＋調整＋時效熱處理時，熔合線靠近母材側的組織爲板條馬氏體、少量的鐵素體和沉澱析出相，焊縫的組織爲板條馬氏體和沉澱析出相，薄弱區消失，焊接係數大幅度提高。

　15-7Mo半奧氏體沉澱硬化鋼在固溶狀態下爲奧氏體組織，具有較好的塑性和冷加工成型性，經調整處理、冷處理或冷加工奧氏體轉變爲馬氏體，再經時效處理析出的鎳-鋁強化相使耐磨板的室溫強度可達1400MPa以上，並具有滿足要求的塑韌性，同時耐磨性又高於一般的馬氏體耐磨板，與奧氏體耐磨板接近。因此，半奧氏體沉澱硬化耐磨板被廣泛應用於宇航、石油化工及能源工業中的耐蝕及350℃以下工作的承力部件以及彈性元件。

　　科研人員研究了4種不同的焊後熱處理工藝對半奧氏體沉澱硬化耐磨板焊接接頭組織性能的影響。

　　結果表明：耐磨板焊接接頭不進行熱處理或時效熱處理的焊接係數低於0.7，焊接接頭進行調整＋時效熱處理後的焊接係數可達0.9，而對焊接接頭進行固溶＋調整＋時效熱處理後焊接係數接近1。接頭不進行熱處理或者是僅時效熱處理時，薄弱區爲熔合線靠近母材的區域，組織爲奧氏體和少量的鐵素體。進行調整＋時效熱處理或固溶＋調整＋時效熱處理時，熔合線靠近母材側的組織爲板條馬氏體、少量的鐵素體和沉澱析出相，焊縫的組織爲板條馬氏體和沉澱析出相，薄弱區消失，焊接係數大幅度提高。