熱處理工藝對耐磨板組織和性能的影
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價格 | 面議 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
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起批量 | ≥1噸 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
供貨總量 | 1600噸 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
產地 | 江蘇省/無錫市 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
發貨期 | 自買家付款之日起1天內發貨 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
產品規格 |
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話
- 158****0001
產品詳情
“熱處理工藝對耐磨板組織和性能的影”參數說明
是否有現貨: | 是 | 等級: | 特等 |
用途: | 汽車 | 表面特徵: | 光整 |
處理方法: | 熱軋 | 厚度: | 中板 |
型號: | 8*2000*8000 | 規格: | 8*2000*8000 |
商標: | 興澄 | 包裝: | 裸裝平板 |
“熱處理工藝對耐磨板組織和性能的影”詳細介紹
堆焊耐磨鋼板成功應用於煤礦中部溜槽
中部溜槽主要用於煤礦井下刮板輸送機和轉載機。中部溜槽是刮板輸送機的機身,由中板和槽幫剛等組成,上槽運煤下槽供刮板鏈返程用。刮板在中部溜槽上面運行,推動着煤炭向上運出,作業磨損相當惡劣,中部溜槽比較笨重,煤礦開挖口一般較小,工人搬運相當麻煩,爲此,煤礦集團邀請我公司共同解決此難題,我公司把堆焊耐磨鋼板固定於中部溜槽中板上,槽幫鋼的上下共24個易磨損點用耐磨鋼板製作,這樣將每節中部槽所有容易磨損的地方全部保護起來,最大限度的延長其使用壽命。
目前,隨着速射系統工況的發展,對高射速、高溫高衝擊的要求日益提高,材料除具有足夠的強度、抗燒蝕性能外,對韌性的要求也越來越高。研究人員以30CrNi2MoVNb耐磨板爲例,對材料進行熱處理,即:淬火+低溫回火(Q&T)、等溫淬火+低溫回火(A&T)、淬火+碳分配+低溫回火(Q&P&T),通過光學顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)、透射電鏡(TEM)、X射線衍射(XRD)、硬度實驗、拉伸實驗、衝擊實驗等,研究熱處理工藝對試驗耐磨板的組織和性能的影響,優化其組織和性能, 地挖掘其強韌性方面的潛力。試驗結果表明:
(1)經Q&P&T和Q&T處理後,試驗耐磨板的組織均爲回火馬氏體和殘留奧氏體(其中殘留奧氏體主要分佈於馬氏體板條間,呈薄膜狀(10~40nm),且回火馬氏體板條內析出細小彌散分佈的ε-碳化物(100nm左右);經等溫(Austempering)處理後,試驗耐磨板的組織爲馬氏體、下貝氏體和殘留奧氏體,基體內析出細小彌散的滲碳體;與Q&T工藝和A&T工藝相比,Q&P&T工藝的殘留奧氏體量高達8.8%;
(2)經Q&P&T處理後,試驗耐磨板的屈服強度、抗拉強度和衝擊韌性分別爲1011.0MPa、1630.6MPa和109.7J/cm2,其衝擊韌性比經Q&T處理後提高了19.8%,比經A&T處理後提高了9.7%,而其屈服比由0.82(A&T)下降至0.62;耐磨板組織中存在的薄膜狀殘留奧氏體是衝擊韌性提高的主要原因;
(3)試驗耐磨板的衝擊韌性隨殘留奧氏體、下貝氏體的體積分數增加而提高,同時,殘留奧氏體對衝擊韌性的貢獻大於下貝氏體;強度由馬氏體強度(回火馬氏體強度)、下貝氏體強度、細晶強化等因素共同決定;經Q&T、A&T、Q&P&T工藝處理後,試驗耐磨板的斷裂方式均爲韌性斷裂。
目前,隨着速射系統工況的發展,對高射速、高溫高衝擊的要求日益提高,材料除具有足夠的強度、抗燒蝕性能外,對韌性的要求也越來越高。研究人員以30CrNi2MoVNb耐磨板爲例,對材料進行熱處理,即:淬火+低溫回火(Q&T)、等溫淬火+低溫回火(A&T)、淬火+碳分配+低溫回火(Q&P&T),通過光學顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)、透射電鏡(TEM)、X射線衍射(XRD)、硬度實驗、拉伸實驗、衝擊實驗等,研究熱處理工藝對試驗耐磨板的組織和性能的影響,優化其組織和性能, 地挖掘其強韌性方面的潛力。試驗結果表明:
(1)經Q&P&T和Q&T處理後,試驗耐磨板的組織均爲回火馬氏體和殘留奧氏體(其中殘留奧氏體主要分佈於馬氏體板條間,呈薄膜狀(10~40nm),且回火馬氏體板條內析出細小彌散分佈的ε-碳化物(100nm左右);經等溫(Austempering)處理後,試驗耐磨板的組織爲馬氏體、下貝氏體和殘留奧氏體,基體內析出細小彌散的滲碳體;與Q&T工藝和A&T工藝相比,Q&P&T工藝的殘留奧氏體量高達8.8%;
(2)經Q&P&T處理後,試驗耐磨板的屈服強度、抗拉強度和衝擊韌性分別爲1011.0MPa、1630.6MPa和109.7J/cm2,其衝擊韌性比經Q&T處理後提高了19.8%,比經A&T處理後提高了9.7%,而其屈服比由0.82(A&T)下降至0.62;耐磨板組織中存在的薄膜狀殘留奧氏體是衝擊韌性提高的主要原因;
(3)試驗耐磨板的衝擊韌性隨殘留奧氏體、下貝氏體的體積分數增加而提高,同時,殘留奧氏體對衝擊韌性的貢獻大於下貝氏體;強度由馬氏體強度(回火馬氏體強度)、下貝氏體強度、細晶強化等因素共同決定;經Q&T、A&T、Q&P&T工藝處理後,試驗耐磨板的斷裂方式均爲韌性斷裂。
目前,隨着速射系統工況的發展,對高射速、高溫高衝擊的要求日益提高,材料除具有足夠的強度、抗燒蝕性能外,對韌性的要求也越來越高。研究人員以30CrNi2MoVNb耐磨板爲例,對材料進行熱處理,即:淬火+低溫回火(Q&T)、等溫淬火+低溫回火(A&T)、淬火+碳分配+低溫回火(Q&P&T),通過光學顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)、透射電鏡(TEM)、X射線衍射(XRD)、硬度實驗、拉伸實驗、衝擊實驗等,研究熱處理工藝對試驗耐磨板的組織和性能的影響,優化其組織和性能, 地挖掘其強韌性方面的潛力。試驗結果表明:
(1)經Q&P&T和Q&T處理後,試驗耐磨板的組織均爲回火馬氏體和殘留奧氏體(其中殘留奧氏體主要分佈於馬氏體板條間,呈薄膜狀(10~40nm),且回火馬氏體板條內析出細小彌散分佈的ε-碳化物(100nm左右);經等溫(Austempering)處理後,試驗耐磨板的組織爲馬氏體、下貝氏體和殘留奧氏體,基體內析出細小彌散的滲碳體;與Q&T工藝和A&T工藝相比,Q&P&T工藝的殘留奧氏體量高達8.8%;
(2)經Q&P&T處理後,試驗耐磨板的屈服強度、抗拉強度和衝擊韌性分別爲1011.0MPa、1630.6MPa和109.7J/cm2,其衝擊韌性比經Q&T處理後提高了19.8%,比經A&T處理後提高了9.7%,而其屈服比由0.82(A&T)下降至0.62;耐磨板組織中存在的薄膜狀殘留奧氏體是衝擊韌性提高的主要原因;
(3)試驗耐磨板的衝擊韌性隨殘留奧氏體、下貝氏體的體積分數增加而提高,同時,殘留奧氏體對衝擊韌性的貢獻大於下貝氏體;強度由馬氏體強度(回火馬氏體強度)、下貝氏體強度、細晶強化等因素共同決定;經Q&T、A&T、Q&P&T工藝處理後,試驗耐磨板的斷裂方式均爲韌性斷裂。
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